超临界；600MW机组；低加；疏水泵；汽蚀余量；汽蚀统阻力过大，达不到泵的必需汽蚀余量，从而使疏水泵入口产生汽蚀，不能满足高负荷连续运行的要求。为此，对低加疏水泵进行了适当改造，改造后运行效果良好。
发电技术论坛热ns电二一华能巢湖发电有限责任公司1、2号CLN600- 24.2/565/565型超临界、一次中间再热、三缸四排汽汽轮机组投产初期，低加疏水泵经过多次调试始终不能正常投入运行。分析认为，2号机组低加疏水泵系1低加疏水泵汽蚀现象为NPSHa和NPSHr的关系曲线。
发电技术论坛想ns电二二表2低加疏水泵瞬间投运原参数项目数值机组负荷/MW600当地大气压力/MPa010139进水温度/ c90对应的饱和蒸汽压力（查表）/MPa0. 0737出口压力（表压）/MPa1. 6进水压力（表压）/MPa-0.0卜装置的汽蚀余量（NPSHa），与低加疏水泵本身无关，而与装置的进口管路系统（管路的走向、管径、内部的清洁度、粗糙度等）、介质密度、介质温度、介质汽化压力有关；低加疏水泵必需汽蚀余量（NPSHr）由其本身决定（与泵的设计、制造工艺有关），而与管路系统无关，泵的NPSHr始终保持不变。NPSHr是为了保证低加疏水泵不发生汽蚀，要求泵进口处单位介质具有超过汽化压力的富裕量，NPSHr越小，泵的抗汽蚀性能越好。
发生汽蚀的直接原因。
2原低加疏水泵汽蚀余量分析表1.表1原低加疏水泵设计参数项目参数出口压力/MPa效率/转速/r轴功率/kW 2号机组600MW负荷下低加疏水泵运行约2min后出现严重汽蚀现象，低加疏水泵发生剧烈振动和异音，停运泵。机组600MW负荷下低加疏水泵瞬间投运参数见表2.原低加疏水泵入口小压力为0. 09139MPa则低加疏水泵装置NPSHa为1. 87m，而低加疏水泵NPSHr为3m，因此低加疏水泵会发生严重汽蚀，导致疏水泵不能正常运行。
3改造方案3.1重选泵型将原卧式疏水泵改为引进美国ITT公司技术的QNLPD系列多级节段式、筒袋型结构立式疏水泵，该泵首级叶轮为双吸式结构，压水室为螺旋壳结构，具有较高的吸入性能，能自动平衡叶轮内部的轴向力，有较宽的高效率运行范围；材质采用奥氏体不锈钢ZG1Cr13NiM具有较强的抗汽蚀性能。改造后的低加疏水泵型号及参数见表3.表3低加疏水泵型号及参数项目内容型号流量/m3出口压力/MPa效率/转速/r轴功率/kW 3.2入口管道改造取消1个原疏水泵入口弯头，缩短官路长度，将原疏水泵入口管径d219mm改为d273mm.通过缩短管路长度，减少阀门、大小头、弯头等附件增加了系统装置的NPSHa，减小了吸入损失。
4改造效果改造后低加疏水泵在600MW额定负荷下运行参数见表4.表4低加疏水泵运行参数项目数值机组负荷/MWZ当地大气压力/MPa进水温度/°c对应的饱和蒸汽压力（查表）MPa出口压力（表压）MPa进水压力（表压）MPa进水密度/kg.m3改造后泵NPSHr/m改造后，低加疏水泵入口小压力为0.12139MPa，低加疏水泵装置NPSHa为5.04m，NPSHr为1.5m，即600MW额定负荷时，汽蚀余量因此低加疏水泵可连续运行，未再出现严重汽蚀现象。
1杨诗成。泵与风机M卜2版。北京：中国电力出版社，2陈汝庆。汽轮机原理及运行M卜北京：中国电力出版社，3吴季兰。汽轮机设备及系统M卜北京：中国电力出版社，电力系统自（上接第68页）3结语利用OvationDCS建立通用组态仿真平台，可仿真SymphonyDCS、XDPSDCS等不同DCS的组态环境，投入使用后，取得了较好的培训效果，也节约了投资成本。
王明春。火电机组分布式仿真系统设计2冷伟，房德山，徐治皋。火电机组仿真技术的应用与发展电力系统自动化，1999，23：7-14. 3高叔开，纪连恩，高磊。火电机组分布式控制系统仿真新思路4段新会，姜萍，彭峰。DCS组态文本自动映射电站控制系统仿真模型软件开发。计算机仿真，2003，20（1）：101105. 5路小俊，冬大龙，宋斌，等。基于OPC技术的风电厂数据采集与监控系统方案电力系统自动化，2008，32（23）：90-93.（上接第82页）发电技术论坛热ns电二一1一过热度2―燃料主控3―压力PID输出4一机组负荷指令5―实际功率6―实际压力定值7―定压设定值8―主蒸汽压力机组降负荷时的控制参数变化机组在稳态时主蒸汽压力与压力设定值偏差大值为0.33MPa机组实际功率与负荷指令偏差大值为0.1MW；机组升负荷工况下主蒸汽压力与压力设定值偏差大值为0. 54MPa机组实际功率与负荷指令偏差大值为4.3MW；机组降负荷工况下，主蒸汽压力与压力设定值偏差大值为0.46MPa机组实际功率与负荷指令偏差大值为3.3MW.因此，控制系统优化后机组稳态下负荷偏差减小，在机组变负荷过程中主蒸汽压力波动小，在稳定负荷下主蒸汽压力与压力设定值偏差较小，控制品质显著提高。
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