天津华苑锅炉房热网共有13个热力站，其中地华里热力站距锅炉房近。该热力站供热面积约11万m丨有3台板式换热器，高使用温度105 *C，大使用压力1.0MPa.热力站内配备卧式离心循环水泵3台，1台备用。水泵扬程0. 187m3h循环水泵进口处设变频补水泵，定压0.45MPa.由于循环水泵出口用蝶阀调节，蝶阀长期仅开1/4开度，不仅影响循环水量的增加，也使水力工况不佳，而且由于过度节流，造成运行费用有较大增加11.如果打开泵出口的蝶阀，又会使电机过载，甚至会烧毁电机。下面就热力站循环水泵电机过载的问题进行分析。

　　2电机过载原因分析2.1系统水温和流厘情况热力站循环水泵是按设计工况选择的，一般都偏大。设计循环流量是根据热负荷和供回水温差确定的，过大与过小都会产生不利的影响。一般由于计算负荷偏大，选用的散热器片数略多，实际水温偏低。同时，一级管网低负荷造成了二级管网水温偏低，如热源额定温度为130°C，一级管网实际设计供水温度为95°C.2001―2002年采暖期，一、二级管网水温见表1.从表1可看出，一级管网实际月平均温度大为82.8工二级管网的平均供回水温度高为63.34/50.32°C，一、二级管网水温并没有达到合理的供回水设计水温。

　　并联的循环水泵由于管网特性曲线的变化而偏离工作状态点。众所周知，同型号水泵并联之后的流量小于单台泵流量之和。根据12 31，一般并联运行水泵（同型号）的实际流量增加大不超过40，而且很大一部分流量增加不足10.表1二级管网实测参数时间200卜平均供水温度/*68.482872.566.1时间200卜2.2系统与电机过载的原因从系统运行情况可以看出，实际工况与设计工况有偏离。由于2台水泵并联运行时，实际水泵的H―Q性能曲线变得平坦（见）。图中水泵曲线2比1更平坦，Qb显然大于Qa.设计者选择性能曲线平坦的水泵也符合并联水泵的原则，见111.但是，从调节管网系统的工况看，选择泵的性能曲线好用陡降型，利于压头的变化，且流量变化不大丨4.从可定性分析电机过载的原因。曲线1为单台水泵的性能曲线，曲线2为两台水泵的并联曲线。曲线3为出口蝶阀节流时（1 /4开度）管路特性曲线，曲线4为开大出口蝶阀时管路特性曲线。若开大出口蝶阀，则水泵的工作点A点移至B点。A点处单台水泵的轴功率为Pa，B点处单台水泵的轴功率为Pb.显然，Pb>Pa，当配带的电机功率与Pa相适应时，会使电机过载，甚至会烧毁电机。

　　3防止热力站水泵电机过载的措施3.1水力工况的调节循环水泵的扬程计算公式为151H二级管网系统静扬程，MPa；Q二级管网循环水实际流量，m3h两台泵并联工作时，由于总流量增加的很少，相对于单台泵而言，流量实际降低了，则实际工作扬程增加了。热力站内部的阻力和外网热用户的阻力分别用和Ape表示，因为水泵扬程H=Hi+ +△为定值。为了不使水泵电机过载，目前采用的方法是用蝶阀来加大节流，增加来消耗水泵多余的扬程。这样做的缺点很多，首先是运转费增加了，其次是会造成工况不佳。因此，通过调节加大△Pe（热用户的阻力）或者说把剩余的作用压差消耗在用户系统上，而不是消耗在热力站内部，这样就可以打开泵出口的蝶阀了，也不会造成水泵电机的过载。总之，用这种调节水力工况的办法，不仅有利于水力工况的稳定性，且减少了水力失调的影响，也能防止产生循环水泵电机过载的现象。

　　3.2改变泵的并联形式并联后系统实测的流量并没有增加多少，文爸*系数。

　　Nb B端轴向压九N；管段A2B对支墩的推九N；R*L形管段弯头半径，m rp管道内外壁的平均半径，m t*管壁壁厚，m At一管道温度升高值，*C；a*管道钢材的热胀系数，K、d管段AB的水平面的夹角，（°）；摩擦系数，一般= 9弯头夹角，P*管道上覆土壤平均密度，kg/m3；入钢管材料的屈服极限，Pa；zx内压产生的周向应力，Pa