福建电力与电工DG400-140A型给水泵异常振动的原因分析与处理（漳平364400）漳平电厂廖庆麟的消除振动的措施。

　　1概述漳平电厂8台锅炉给水泵采用郑州电力机械厂生产的DG400-140A型给水泵，I期2台机组的4台定速给水泵于1986年投运，11期2台机组的4台调速给水录（装设液偶）分别于1993、1994年投运，每台泵共有9级叶轮和一级诱导轮，其运行中的轴向推力靠动静平衡盘来平衡。其轴系的分布如所示。

　　电动机液偶丨给水泵轴系图泵体该型泵在运行中陆续出现了2号瓦异常振动情况（我厂只对给水泵轴瓦振动进行监视，以下所述的振动均为轴瓦振动）同时，1瓦也伴随着出现不同程度的异常振动现象，1996―1999年所发生的异常振动情况如附表所示。

　　从统计表中可看出异常振动具有如下4个特征：（1屏常振动出现在大修后较长一段时间。

　　（2屏常振动的发生过程多数是从正常情况下逐步发展为异常，并随运行时间的增加而振幅逐步增大。

　　附表1996―1999年漳平电厂给水泵异常振动情况统计表序曰期泵名推力间轴承紧力/mm轴瓦间隙/ram振幅/um号称81 8卜2合格s2瓦上瓦脱胎进行更换处理积溃平衡盘有积渍，上车床车掉装回。tt2瓦紧力从0调为0.03.合格0.80积溃合格中心超标（圆周大077腿瓢偏大0.13mm）0.90积溃合格0.90积渍合格81、2瓦乌金磨损进行修刮合格（3屏常振动大都是先表现在2瓦上，伴随着2瓦振动的加大1瓦也不同程度地出现振动异常，并且2瓦振动超标的程度大都比1瓦严重，而3、4瓦振动则极少出现超标。

　　（4）从异常振动的方向上看，表现为垂直和水平方向的振动较大朝1向方向的振动则会小得多。

　　2异常振动的原因分析和诊断对给水泵轴系所发生的异常振动可以通过分析以区分出振动的类型，并结合现场实际情况进行判断。

　　2.1强迫振动强迫振动是指在外力激励下发生的振动*！由瓦发生强迫振动的振幅大小与作用在轴瓦上的激振力成正比，与支承系统的动刚度成反比，可以用下列公式表达：P激振力，N Kd支承系统的动刚度，N/cm0室构成一体，用12个螺丝锁在进出水端上，而进出水端各自靠两个大螺栓固定在泵座上通过测定这几个不同部位的振动并分析振动变化和复查轴瓦的紧力即可判断连接刚度是否存在问题。如表1所列的第5、8、12例的异常振动就和紧力不足有关。

　　结构刚度：部件及其座落的基础本身结构的坚固程度，可由激振试验直接测定。

　　当激振频率等于自振频率时便发生共振，共振可通过转速试验或激振试验查明。共振时振幅突然变大，且相位也突变，所以共振现象不难判断。

　　通常在诊断中排除了刚度不足和共振影响之后，即可作出轴承振动过大是激振力过大的诊断。

　　造成振动的激振力有转子不平衡离心力、转子不同心、不平直以及轴径不圆等。导致转子不平衡因素较多，有必要时可通过试验测定。但由于泵转轴的质量和直径相对于叶轮来说，一般都比较小，因而轴本身的不平衡可略去厂家只要把叶轮的偏心距降到允许范围内即可满足转子的平衡要求。这也说明给水泵转子这方面原因引起异常振动的较少。是否由转子之间不同心、不平直以及轴径不圆引起，可通过复测转子与转子的同心度、轴径的跳动、靠背轮的飘偏、各瓦处的拾轴、轴瓦两侧垫铁的垫片厚度得知。如附表中的例14就是由于两轴同心度（中心超标造成的。

　　2.2自激振动自激振动与外界激励无关，完全由振动系统本身来控制能量的补充。碰摩振动的频率为基频，只有油膜振荡和材料的内滞作用产生的激振荡其频率才等于一阶临界转速的频率。该型给水泵有可能出现的自激振动是碰摩振动。如附表中的2、3、5、6、7、8、9、11、13、15、16就是由于平衡盘发生磨损，使推力间隙偏大或平衡盘出现积溃，造成了运行中动静平衡盘水膜被破坏或个别点的直接碰磨，导致了1、2瓦发生异常振动（如），从表1中可知该种情况的异常振动占的比例相当大。

　　动静平衡盘简图自激振动与强迫振动在本质上是不同的，所以在诊断方法和步骤上也有区别，如果判断异常振动为自激振动后，由于是否发生自激与运行失稳与否有关，所以对现场来说，只要是属于有利于稳定的措施，先易后难都可使用。

　　根据以上的分析，对该型给水泵的异常振动按不同的振动性质采取处理措施，主要措施有检查轴承座的固定螺栓是否连接牢固，紧力、间隙是否合格；（2贿查同1、2瓦连接的油管是否发生异常振动；（3脸查转子与泵体、转子与转子的中心是否合格；（下转第66页）（3对口平台布置于焊口下1m处，平台均与满膛架主框架管稳固连接，以形成安全、稳定的结构；对口平台三角撑沿宽度方向每1m布置一道，以便于拆除、更改（见图IX（4庇炉膛冷灰斗上方搭设平台，改造所需的所有受热面管子均从9m层人孔门吊进。

　　（5）|f―台1t卷扬机布置于9m层另一侧人孔门边，并从人孔门引至炉膛内，其顶部吊点位于后屏顶管上，并用现场制作的两对小管夹吊装新增的过热器管。

　　（6擎焊口区脚手架中部预留500mm空档，以便于管子穿过后再横放至平台上，需要对口时再拉到位。

　　（7源管子割除后，管口全部用小型电动坡口机按国家标准要求坡口，并保证所有管口都要处于同一标高（用水位皮管测量X（8溯排对口顺序先从两侧往中间逐步进行弟排焊口依F、E、D、C、B、A顺序焊接。

　　（9海排对口时管排与脚手架要留有一定的间隙，以便为管子提供外拉空间，为F、E、D三个焊口内侧提供更大的视线和工作范围。

　　（10库排焊芫即进行焊口拍片，确认合格后下一排才可以继续焊接。

　　（11后6排由于焊接空间仅能容纳一个焊工施焊，故将焊接顺序改为每一管排的F、E、D、C、B、A，即从里逐步往外退。

　　3结束语此次改造方案的实施，尽管难度极大，工期又紧，但由于公司上下高度重视葙心安排，措施得力，经过25d的苦战路于胜利地芫成了这一艰巨的任努。改造后对流过热器出口温度达到了设计要求其经验可供同类锅炉借鉴。（收稿曰期：2001-08-02）（上接第53页）3分析3.1断裂叶片的金相组织为正常的回火索氏体，材料化学成分合格主要性能指标也基本正常。

　　3.2叶片断裂部位在倒T形槽根部的横断面上，亦即在应力集中部位，是裂纹源萌生地，断口具有典型的疲劳断裂特征纹扩展属穿晶走向。

　　3.3叶片根部疲劳断裂与装配质量有关，高压转子叶片安装时通常要求根部紧配合，但裂断的第8级叶片根部却是松配合遂导致叶片在运行过程中产生振动并传至根部，根部与叶轮槽表面产生摩擦，从而使根部表层晶粒持续滑移带极易萌生裂纹，即产生疲劳源，随后裂纹不断扩展，终造成根部疲劳断裂。

　　3.4断裂的19个叶片中，大部分断口都属于疲劳断口，这表明在叶片发生大面积断裂前，其根部已产生或大或小的疲劳裂纹，后导致部分叶片先断裂，并引起其余叶片提前断裂。

　　4结论漳平电厂1号机高压转子第8级叶片大面积断裂的主要原因是装配时叶片根部间隙偏大，在运行过程中叶片振动引起根部产生疲劳裂纹源，随着疲劳裂纹的不断扩展，终导致叶片疲劳断裂。

　　（上接第43页）（4脸查转子的推力间隙是否合格，动静平衡盘是否积溃。

　　（5泌、要时对泵转子进行平衡测试，按测试情况需要采取平衡措施。

　　3结论轴系振动是一个复杂的问题，给水泵轴系发生异常振动同样有多种原因，应针对振动的不同特征再结合该型给水泵的特性，综合分析，找出产生振动的主要原因，从而采取有效的对策。

　　在此有必要说明：T肖除异常振动，首先要求该设备的检修工作者在平时的检修中严格按该型泵的技术要求检修避免修后发生由于检修工艺的原因而出现的异常振动。