压凿岩机和液压碎石机的冲击原理一样，都是作油液为非压缩性粘性流体；油泵能够恒定供给一定11-利用活塞前后腔压力差的作用，使活塞高速往流的液压油，为修正由此带来的误差，在流平衡复运动，冲击钎杆破碎岩石。冲击机构的结构尺寸直方程中，对流系数结合试验数据进行设定；考虑到接影响凿岩机或破碎论文编号：1001-3954（2001）08-0042-43活塞冲击时被冲击物机的性能。为此，国内，。……。童所引起的反冲力将影===液压冲击机构阀后腔缸体===多理论棋拟和），则可能是回程的速度过低或是阀换向减慢。从结构上分析，开口B的前移造成阀后腔的泄漏发生变化，由此带来包括冲击频率在内的各项性能参数发生变化，这一点还需进一步研究。从解析模型来分析，原流量方程的各流量系数和泄漏流S系数是由原结构尺寸得出。当开口B进行切削处理后（如时，活塞的行程也相应增加2.6mm.实验结果也验证了这一结果。尽管虽未进行将开口B沿轴向向后移动的实验，但从开口B向前移动的实验得到，当切削里；分别为2mm、4mm时，活塞的行程也大致缩短了相应的距离。

　　为开口位置B沿轴向的变化与活塞冲击速度Vp之间的关系图，尽管各点理论拟值与实验值有一定差异。但随着开口B的后移，活塞在打击点的速度略有上升，这一变化趋势理论模拟值和实验值是完全一致的。随着活塞行程的增加，加速时间增加使活塞到达打击点的B处局部放大图），系数的计算应该作相应处理。

　　这些都还有待于进一步研究C* 3结论以S2S型液破碎器冲击机构为研究模型，改变阀后腔缸体回油口沿轴向的相对位置，进行性能参数的理论拟和实验结果的综合分析和研究，以下几点得到了明确。

　　（1）冲击器套阀后腔缸体开口位置沿轴向的变化，将会使活塞的行程发生变化。且理论拟和实验结果都证实：开口位置的轴向移动量与引起的活塞行程的变化量大致相等。这个定量的结果为设计行程可调的液ffi冲击设备，满足不同的破碎对象提供了一个可信的依据。

　　（2）开口位置沿轴向的适当前移，尽管冲击速度冲击能都将发生变化，但变化率较小，这个结果对于设计同类轻型液压冲击设备、缩短机器本体的长度是可以作为的。

　　速度增加。研究结果和分析是吻合的。

　　为开口位SB沿轴向的变化与供给流S之间的关系图。图中理论模拟和实验结果都表明，开口位置B的后移，使供给（3）开口位置沿轴向的变化对冲击频率的影响理论模拟和实验结果呈相反的变化趋势，这一点还需进一步研究。得到冲击频率的变化规律对液压冲击机构的设计是十分重要的。